【正文】 ； 轻载且运动精度要求高时选小游隙。 一般情况下根据使用条件来确定 ： 速度高采用油润滑 ； 大多 情况 采用脂润滑 ， 特殊要求采用固体润滑 ， 固体润滑大多做成自润滑轴承。 3）、 轴承载荷 关节轴承由 于是球面接触 ， 所以能承受部分轴向载荷 ， 使得轴承设计简化。但在关节轴承的分析中有其自身的特定意义 ， 关节轴承的结构与一般轴承形成差别 ， 22 由此工作性能也将产生差别。 按承受载荷的方向选择关节轴承 : 关节轴承所受的载荷有常载 荷、交变载荷、脉冲载荷三种。 9）、 外壳与轴承外圈的精密配合 为方便轴承与外壳的安装，外壳上还有定位销孔，必要时可以使用。由安装不良等引起的轴的挠曲、倾斜都可以由轴承自身的调心性而调整轴承设计。 当轴承用在被水冲淋的场合，需在防尘护盖的底部开排水孔（直径为 5 到 8mm）。 轴承及外壳的两侧都装有密封，所以这种轴承可以在诸如制粉机、钢铁设备、铸造设备，电镀设备、化工设备等杂质粉尘或液体较多的恶劣环境，另外也用于户外风吹雨淋环境下的设备，或者加工程机械、运输设备等重工业设备。 密封圈固定在外圈上，由金属骨架加强固定，唇口与内圈接触，尽可能地减小磨擦力矩。 湿度大， 轴承为间歇运行的场合。 免维护型能很好满足室内通常条件下的使用，但在以下特殊场合则需要用可加润滑脂型的球轴承组件。轴承上装有密封性极好的密封装置，既防止润滑脂外漏又防止外界的杂质粉尘、水进入轴承。 3）、球笼式万向 节轴承轴承应具有更强的承载能力。钢球的标准直径可 查《 GB/T 308 滚动轴承 钢珠》。不过，由于影响接触应力的因素较多，计算较复杂，目前还没有统一的计算方法。 球笼式万向节设计 、球笼式万向节的设计要素 球笼式万向节的失效形式主要是钢球与接触滚道表面的疲劳点蚀。 2）、十字轴万向节轴承应具有耐高温高速性能。在万向节工作过程中产生支承反力，叉体受到弯曲和剪切，一般在与十字轴轴孔中心线。 滚针的长度一般不超过轴颈 的长度，使其既有较高的承载能力，又不致因滚针过长发生歪斜而造成应力集中。十字轴的主要失效形式是轴颈根部处的断裂，所以在设计十字轴万向节时，应保证十字轴轴颈有足 够的抗弯强度。当发电机转子与发电机皮带轮结合时 ， 单向超越离合器轴承不动作时，单向超越离合器轴承理论上应只受扭矩，轴向和径向载荷应由 两侧的 轴承承担。 、发电机单向皮带轮轴承 设计 与通用轴承设计的差异 1）、 BNB 结构 是由两个标准深沟球轴承和一个标准的单向轴承组成的，结构与通用轴承一样 。 ～ 7176。 楔角 α 对单向轴承的工作性能 有显著影响， α 小则楔合容易，过小则脱开力过大，甚至不能脱开；α 大则不容易楔合，楔合后也容易在工作中打滑。 另一方面，最小的最佳转矩值 N m。/ 安全系数 k。可按以下基本公式核算： P=η•M•ω ω=2πn/60 → M =30•P/ (η•π•n) 发电机所需最大 Mmax=K•M P：发电机所需的发电功率，可查发电机的参数得到 （单位为 W） ； η：能量转换效率，小于 1，一般为 ； n：发电机 最低 转速（ 怠速的 ~3 倍，单位为 r/min） ； K：设计安全系数 ， 取 ~。 发电机单向皮带轮（ OAP） 的设计 为了使单向超越离合器轴承正常工作，设计时应避免单向超越离合器轴承受到不必要的力。 3）、水泵轴连轴承应具有更强的承载能力。 在图 54 的两个图表中， 图 a 利用两个孔通风和排水的良好设计， 图 b 的轴承和机械密封之间的空间过小，且只提供了一道通风槽，这道通风槽会使轴承变形且有可能被流出轴承的润滑脂和冷却水中的结晶质堵塞。由于链或齿轮润滑油温度很高， 氟橡胶 (FPM)被用作转轴的密封材料。 球 /球水泵轴连轴承设计的另一可能性是双列角接触球轴承，与标准的球 /球结构相比， 这种结构的成本略有增加。若冷却水温度高于 120℃ 则采用球 球设计，这是同步齿形带传动的典型载荷情形。这一进展简化了水泵的结构与装配， 提高了水泵的使用性能与寿命，同时有效 地降低 了水泵的制造成本。 4）、涨紧轮轴承应 提高变化尽量小的合适扭矩 。 12 涨紧轮轴承的设计 、涨紧轮轴承的设计要素 涨紧轮轴承 设计 主要要素是：整体结构设计、接触角设计、轴向游隙设计、沟曲率半径设计、保持架设计、防尘密封设计、轴承与钢制带轮的配合设计、轴承油脂润滑设计、张紧扭矩数值、特性曲线设计，产品包装、安装规范设计。 2）、 离合器分离轴承应具 有自动调心功能。 离合器分离轴承的其它结构与功能扩展包括与滑套乃至整个 离合器分离系统的整 体化。 为解决上述问题而对角接触球轴承进行的改进导致了自调心离合器分离轴承组件的出现。 5）、轮毂轴承应具有更强的承载能力。 11 、轮毂轴承设计与通用轴承设计的 差异 1）、轮毂轴承的内外圈有带凸缘与通用轴承的结构不一样。 其中： i—滚动体列数 2； a—接触角 ； Z—滚动体个数 ； Dw—钢球直径 ； bm— 当代常用高质量淬硬轴承钢和良好加工方法的额定系数， 该值随轴承类型和设计不同而异 ，根据《 GB63912020 滚动轴承 额定动载荷和额定寿命 》选取； fc— 与轴承零件几何形状、 制造精度及材料有关的系数 。 双沟道加工一般采用成型砂轮 ， 为了保证通 用性 ， 双沟道之间的距离可规定为几组数据 。通常采用双列角接触球轴承 ， 双排交叉分布的整体保持架。 式中 ψ 为填球角，计算时按表 12 取值 。 轴承的基本尺寸 轴承公称内径 d、 轴承公称外径 D 按 《 JBT102382020 轮毂轴承 9 单元 .》 的 选取 。200N 。 接触角越大 ， 轴承滚道越深 ， 占据轴承的内部空间增大 ， 保持架及其他零件的容量就小。 6 前 /后 大螺母公称尺寸 7 前 /后 大螺母拧紧力矩 8 轴承与转向节或轮毂配合的外形尺寸及形状 、轴承的结构 根据车身外形尺寸和工况参照《 JBT102382020 轮毂轴承单元 .》 的 选取轮毂轴承单元的结构 。 、客户提供的车身外形尺寸 轮毂轴承的设计需先确定轮毂单元的结构，轮毂单元结构根据用户提供 车身外形尺寸，如表 21 所示。 2）、 浪形保持架重量 半保持架重量： *[Dcp+*(Rc+S/2)](DcDc1)S106 kg 3）、 钢球和铆钉重量可查通用化表。 /Z)(Dw/2+S)*cos arc sin [S/(+S)]Dm/ 其中 Dm 是铆钉头直径，浪形保持架用半圆头铆钉选取。 9）、 相邻两球兜（或铆钉孔）中心间距离 C C=Dcpsin（ 180176。 计算得的 εmax 及 εmin 在表 113 规定的范围内。） Dcp 177。 5 表 19 保持架钢板厚度 S、铆钉的尺寸及 rc Dw 超过 6 9 到 6 9 钢板厚 S 1 2 铆钉 dL 1 2 3 rc 1 2 2） 、 保持架宽度 Bc Bc=KcD w ， 其中 Kc 值按表 110 选取 。 3177。 177。 1177。 8） 、 带止动槽的轴承，其外圈上止动槽的尺寸应符合 《 GBT 305 1998 滚动轴承外圈上的止动槽和止动环尺寸和公差 》 的规定，其尺寸 标准应按如下要求： 槽宽 b 公称尺寸 b=bmin， 距离 a：公称尺寸 a=amax， 槽底径 D1： 公称尺寸 D1=D1max 倒角 r0： 公称尺寸 r0=r0max。 表 15 a 的 公差（ 177。 、 套圈设计 1)、 内沟曲率半径 ri ： ri≈（国外： ri≈ ） 2)、 外沟曲率半径 re ： re≈ （ 国外： re≈） ri、 re 取值精度 ，允差 见表 13。上限应满足下列要求： 1 系列 ψ≤195176。 7）、 填球角 ψ 的合理性。 4 186176。 计算出 Dw后，应从中选取最接近计算值的标准钢球值， 公制轴承优先选公制的值，英制轴承选英制的值 。 、 钢球设计 1）、 钢球直径 Dw： Dw=Kw（ Dd） ， 取值 的 精度 为 。 2）、 装配倒角 r r2 按 《 GB/T 276 滚动轴承 深沟球轴承 外形尺寸》 的规定 。 表 11 Kw 值 2） 常见钢球直径可查 《 GB/T 308 滚动轴 承 钢珠》。 式中 ψ 为填球角，计算时按表 12 取值 直径系列 公称内径 1 2 3 4 ≤35 ～ ～ ～ ～ 超过 35～ 120 ～ ～ ～ 超过 120～ 120 ～ ～ ～ ～ 2 表 12 ψ 值 直径系列 ψ 1 190176。优化设计时轴承兜孔顶点至端面的距离 ab 应满足如下要求： D≥52～ 120 ， ab≥2 ； D≤50 ， ab≥ D＞ 125～ 200， ab≥。 8)、 实取填球角 ψ

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